Übungsaufgaben zu Schaltreglern, DC/DC-Wandlern und Schaltnetzteilen

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Erstelle neue Übungsaufgaben zum Thema „Schaltregler, DC/DC-Wandler,
Ladungspumpen und Schaltnetzteile“.

Bauplan: Halte Dich an Aufbau, Kompetenzstufen, Operatoren,
Anforderungsbereiche, Punkte und Zeitschätzung, die im Artikel
https://oer-informatik.de/aufgaben-aufbau beschrieben sind.

Fachliche Grundlage:
- https://oer-informatik.de/schaltregler-dcdc
- https://oer-informatik.de/linearregler
- https://oer-informatik.de/netzteil-gleichrichtung-glaettung
- https://oer-informatik.de/energieversorgung-planen
- Stilbeispiel: https://oer-informatik.de/schaltregler-dcdc-uebungsaufgaben

Die Aufgaben sollen Inhalte zu diesen Schlagwörtern abdecken:
- Schaltregler
- DC/DC-Wandler
- Aufwärtswandler
- Abwärtswandler
- Wirkungsgrad
- Rückkopplungs-Spannungsteiler
- Ladungspumpe
- Spannungsinverter
- Schaltnetzteil
- Restwelligkeit

Kompetenzstufe: Kernkompetenz (alternativ: Basiskompetenz, Profilkompetenz, Expertise)
Anzahl: 1 Aufgabe mit Teilaufgaben
Bearbeitungszeit in Minuten ca.: <5 bis 30 min>
Szenario: eines der Szenarien aus dem Bauplan

Vorgehen:
1. Lies zuerst die verlinkten Artikel. Kannst Du keine Webseiten
   abrufen, sag mir das, statt zu raten.
2. Steht bei einer Angabe noch ein Platzhalter in <…>, frag mich
   zuerst danach. Richte Punkte und Zahl der Teilaufgaben nach der
   Bearbeitungszeit (ca. 0,9 min je Punkt).
3. Gib je Aufgabe Titel mit Kompetenzstufe, Ausgangssituation und
   Teilaufgaben mit Operator und Punktzahl aus, dazu die geschätzte
   Bearbeitungszeit.
4. Gib die Beispiellösungen mit Punkteverteilung erst aus, wenn ich
   danach frage.

Geg.: Stromlaufplan des Wandlers; Zellspannung 3{,}0 \dots 4{,}2\ \mathrm{V}, Ausgang 5\ \mathrm{V}

Ges.: Betriebsart mit Begründung

Es ist ein Aufwärtswandler (Step-up, Boost) (1 Punkt). Begründung (2 Punkte): Die Spule -R1 liegt in Reihe am Eingang zwischen Zelle und SW-Anschluss; über den SW-Anschluss schaltet -K1 den Knoten hinter der Spule nach Masse. Die Diode -R2 liegt in Reihe zum Ausgang, ihre Anode am Schaltknoten. Das passt auch zu den Spannungen: Die Ausgangsspannung von 5\ \mathrm{V} ist größer als jede Zellspannung.

Ges.: Messverfahren für U_\mathrm{E} und U_\mathrm{A}

• Messgerät: Digitalmultimeter im Gleichspannungsbereich (DC), Messbereich 20\ \mathrm{V} bzw. Autorange (1 Punkt).

• Eingangsspannung: parallel zur Zelle bzw. direkt an -C1 zwischen Pluspol und Masse (1 Punkt).

• Ausgangsspannung: an den Messpunkten -X2 (Ausgang) und -X3 (Masse), mit Last an -X1, Polarität beachten (1 Punkt).

Die Messwerte werden mit Lastzustand im Prüfprotokoll festgehalten.

Geg.: U_\mathrm{E} = 3{,}70\ \mathrm{V}, I_\mathrm{E} = 1{,}52\ \mathrm{A}, U_\mathrm{A} = 5{,}05\ \mathrm{V}, I_\mathrm{A} = 1{,}00\ \mathrm{A}; Vorgabe 5{,}00\ \mathrm{V} \pm 5\ \%

Ges.: \eta; Prüfprotokoll

\begin{aligned} &\text{(I)} && P_\mathrm{E} = U_\mathrm{E} \cdot I_\mathrm{E} \\ &\text{(II)} && P_\mathrm{A} = U_\mathrm{A} \cdot I_\mathrm{A} \\ &\text{(III)} && \eta = \frac{P_\mathrm{A}}{P_\mathrm{E}} \end{aligned}

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} P_\mathrm{E} & = & 3{,}70\ \mathrm{V} \cdot 1{,}52\ \mathrm{A} \approx \underline{\underline{5{,}62\ \mathrm{W}}} & \\ P_\mathrm{A} & = & 5{,}05\ \mathrm{V} \cdot 1{,}00\ \mathrm{A} = \underline{\underline{5{,}05\ \mathrm{W}}} & \\ \eta & = & \frac{5{,}05\ \mathrm{W}}{5{,}62\ \mathrm{W}} \approx \underline{\underline{89{,}9\ \%}} & \end{array}

Mit gerundeten Zwischenergebnissen ergibt sich: \eta \approx 89{,}9\ \%.

Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: \eta = 5{,}05\ \mathrm{W} : 5{,}624\ \mathrm{W} \approx 89{,}8\ \%.

Leistungen und Wirkungsgrad 2 Punkte, Protokoll 2 Punkte:

Ges.: richtige Aussage

Richtig ist: Ein Schaltregler kann eine Ausgangsspannung erzeugen, die größer ist als seine Eingangsspannung (1 Punkt) – genau das tut der Aufwärtswandler der Powerbank.

Falsch (1 Punkt für die Begründungen insgesamt): Schaltregler erzeugen durch die schnellen Schaltflanken mehr Störungen als Linearregler. Ein Linearregler kann die Spannung nur verkleinern; aus 3{,}0 \dots 4{,}2\ \mathrm{V} kann er keine 5\ \mathrm{V} machen. \eta \approx U_\mathrm{A} : U_\mathrm{E} gilt für den Linearregler, nicht für den Schaltregler.

Ges.: Begründung für den Ferritkern

Das Ladegerät ist ein Schaltnetzteil, dessen Schaltvorgänge hochfrequente Störströme auf die Leitung bringen; das Kabel würde sie wie eine Antenne abstrahlen und könnte auch Störungen aufnehmen (1 Punkt). Der Ferritkern wirkt für diese hochfrequenten Gleichtaktströme wie ein Widerstand und setzt sie in Wärme um, während der Lade-Gleichstrom ungehindert fließt. So hält das Gerät die EMV-Grenzwerte ein (1 Punkt).

Geg.: Datenblattauszug SR3415; Versorgung 20 \dots 28\ \mathrm{V}; Last 5\ \mathrm{V} \pm 5\ \%, I_\mathrm{A,max} = 1{,}2\ \mathrm{A}

Ges.: Übersetzung der vier Sätze

1. Der SR3415 kann als Abwärtswandler (Bild 8) oder als invertierender Abwärts-Aufwärts-Wandler beschaltet werden, der eine negative Ausgangsspannung erzeugt (Bild 9).

2. Die Ausgangsspannung wird mit einem externen Spannungsteiler von VOUT nach FB eingestellt.

3. Betreibe den Baustein nicht außerhalb der empfohlenen Betriebsbedingungen.

4. Platziere den Eingangskondensator so nah wie möglich an den Anschlüssen VIN und GND.

Sinngemäß richtige Übersetzung: 3 Punkte (je Fehler in der Kernaussage 1 Punkt Abzug).

Ges.: Schaltungsvariante

Figure 8, der Abwärtswandler (1 Punkt): Gebraucht wird eine positive Spannung von 5\ \mathrm{V}, die kleiner ist als die kleinste Eingangsspannung von 20\ \mathrm{V}. Die Variante aus Figure 9 erzeugt eine negative Spannung und scheidet aus (1 Punkt).

Geg.: \Delta I_\mathrm{L} = 0{,}4\ \mathrm{A}

Ges.: Grenzwerte; Eignung

Grenzwerte (2 Punkte): Operating input voltage range 4{,}5 \dots 36\ \mathrm{V}, absolute maximum 40\ \mathrm{V}; Continuous output current höchstens 1{,}5\ \mathrm{A}; Switch current limit mindestens 2{,}0\ \mathrm{A}.

Prüfung:

• Eingangsspannung: 20 \dots 28\ \mathrm{V} liegen im Betriebsbereich, mit 12\ \mathrm{V} Abstand zum Absolutgrenzwert (1 Punkt).

• Ausgangsstrom: 1{,}2\ \mathrm{A} \le 1{,}5\ \mathrm{A} (1 Punkt).

• Schalterstrom: Durch den Schalter fließt der Spitzenwert des Spulenstroms (1 Punkt):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} I_\mathrm{SW,max} & = & I_\mathrm{A,max} + \frac{\Delta I_\mathrm{L}}{2} & \\ I_\mathrm{SW,max} & = & 1{,}2\ \mathrm{A} + \frac{0{,}4\ \mathrm{A}}{2} = \underline{\underline{1{,}40\ \mathrm{A}}} & \end{array}

1{,}40\ \mathrm{A} liegt unter dem kleinsten Ansprechwert der Strombegrenzung von 2{,}0\ \mathrm{A}. Der SR3415 ist geeignet.

Geg.: V_\mathrm{FB} = 0{,}800\ \mathrm{V} (typ.), R_2 = 10\ \mathrm{k\Omega}, U_\mathrm{A,soll} = 5{,}00\ \mathrm{V}

Ges.: R_1, Normwert E24, U_\mathrm{A}; Vergleich mit E96

Grundform des (unbelasteten) FB-Teilers (in FB fließt praktisch kein Strom), umgestellt nach R_1 (2 Punkte):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} U_\mathrm{A} & = & U_\mathrm{FB} \cdot \left(1 + \frac{R_1}{R_2}\right) & \color{gray}{: U_\mathrm{FB}} \\ \frac{U_\mathrm{A}}{U_\mathrm{FB}} & = & 1 + \frac{R_1}{R_2} & \color{gray}{- 1} \\ \frac{U_\mathrm{A}}{U_\mathrm{FB}} - 1 & = & \frac{R_1}{R_2} & \color{gray}{\cdot R_2} \\ R_1 & = & R_2 \cdot \left(\frac{U_\mathrm{A}}{U_\mathrm{FB}} - 1\right) & \\ R_1 & = & 10\ \mathrm{k\Omega} \cdot \left(\frac{5{,}00\ \mathrm{V}}{0{,}800\ \mathrm{V}} - 1\right) = \underline{\underline{52{,}5\ \mathrm{k\Omega}}} & \end{array}

E24 (1 Punkt): 51\ \mathrm{k\Omega} (der nächste Wert 56\ \mathrm{k\Omega} ergäbe 5{,}28\ \mathrm{V} und läge über der Toleranz).

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} U_\mathrm{A} & = & 0{,}800\ \mathrm{V} \cdot \left(1 + \frac{51\ \mathrm{k\Omega}}{10\ \mathrm{k\Omega}}\right) = \underline{\underline{4{,}88\ \mathrm{V}}} & \end{array}

Vorgabe 4{,}75 \dots 5{,}25\ \mathrm{V}: eingehalten (1 Punkt); auch mit dem kleinsten V_\mathrm{FB} = 0{,}788\ \mathrm{V} ergeben sich noch 4{,}81\ \mathrm{V}.

E96 (1 Punkt): U_\mathrm{A} = 0{,}800\ \mathrm{V} \cdot (1 + 52{,}3 : 10) \approx \underline{\underline{4{,}98\ \mathrm{V}}}. Die Spannung liegt fast genau am Sollwert, die Reserve zur Toleranzgrenze wird größer.

Geg.: U_\mathrm{E} = 28\ \mathrm{V}, U_\mathrm{A} = 5\ \mathrm{V}, I_\mathrm{A} = 1{,}2\ \mathrm{A}, \eta_\mathrm{SR} = 0{,}90

Ges.: P_\mathrm{V} Linearregler, P_\mathrm{V} Schaltregler, Vergleich

Linearregler (der Ruhestrom ist vernachlässigt) (1 Punkt):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} P_\mathrm{V,lin} & = & (U_\mathrm{E} - U_\mathrm{A}) \cdot I_\mathrm{A} & \\ P_\mathrm{V,lin} & = & (28\ \mathrm{V} - 5\ \mathrm{V}) \cdot 1{,}2\ \mathrm{A} = \underline{\underline{27{,}6\ \mathrm{W}}} & \end{array}

Schaltregler (2 Punkte):

\begin{aligned} &\text{(I)} && P_\mathrm{A} = U_\mathrm{A} \cdot I_\mathrm{A} \\ &\text{(II)} && P_\mathrm{E} = \frac{P_\mathrm{A}}{\eta} \\ &\text{(III)} && P_\mathrm{V} = P_\mathrm{E} - P_\mathrm{A} \end{aligned}

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} P_\mathrm{A} & = & 5\ \mathrm{V} \cdot 1{,}2\ \mathrm{A} = 6{,}00\ \mathrm{W} & \\ P_\mathrm{E} & = & \frac{6{,}00\ \mathrm{W}}{0{,}90} \approx 6{,}67\ \mathrm{W} & \\ P_\mathrm{V,SR} & = & 6{,}67\ \mathrm{W} - 6{,}00\ \mathrm{W} \approx \underline{\underline{0{,}670\ \mathrm{W}}} & \end{array}

Mit gerundeten Zwischenergebnissen ergibt sich: P_\mathrm{V,SR} \approx 0{,}670\ \mathrm{W}.

Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: P_\mathrm{V,SR} = 6{,}667\ \mathrm{W} - 6{,}00\ \mathrm{W} \approx 0{,}667\ \mathrm{W}.

Vergleich (1 Punkt): Der Linearregler setzt etwa 41-mal so viel Leistung in Wärme um; 27{,}6\ \mathrm{W} ließen sich nur mit einem großen Kühlkörper abführen und überschreiten die Belastbarkeit eines 7805 im TO-220-Gehäuse deutlich.

Geg.: Versorgung +12\ \mathrm{V} \pm 10\ \%; Bedarf mindestens -8\ \mathrm{V} bei höchstens 12\ \mathrm{mA}

Ges.: drei Möglichkeiten

Je Möglichkeit 1 Punkt, z. B.:

• Ladungspumpe (Spannungsinverter),
• invertierender Schaltregler (DC/DC-Wandler mit negativem Ausgang),
• isoliertes DC/DC-Modul mit symmetrischem Ausgang bzw. zusätzliches Netzteil (oder eine zweite Trafowicklung, wenn das Netzteil neu entworfen wird).

Ein negativer Linearregler allein ist keine Lösung, weil er eine negative Eingangsspannung braucht.

Ges.: Prinzipskizze und Erklärung der Takte

Skizze (2 Punkte): Pumpkondensator C_1; Schalter S_1 von +12\ \mathrm{V} an den oberen Anschluss von C_1, Schalter S_2 vom unteren Anschluss nach Masse; Schalter S_3 vom oberen Anschluss nach Masse, Schalter S_4 vom unteren Anschluss zum Ausgang; Speicherkondensator C_2 zwischen Ausgang und Masse.

Takte (2 Punkte):

• Takt 1: S_1 und S_2 geschlossen, C_1 lädt sich auf die Eingangsspannung auf (oben plus, unten minus).
• Takt 2: S_3 und S_4 geschlossen. Der Pluspol von C_1 liegt nun an Masse, sein Minuspol also bei -U_\mathrm{E}; C_1 gibt Ladung an C_2 ab, der Ausgang wird negativ.

Die Takte wechseln mit der Oszillatorfrequenz; C_2 hält die Spannung zwischen den Pumpvorgängen.

Geg.: CPI-12: V_\mathrm{S} = 1{,}5 \dots 12\ \mathrm{V}, abs. max. 13\ \mathrm{V}; R_\mathrm{OUT,max} = 55\ \Omega; I_\mathrm{OUT,max} = 25\ \mathrm{mA}

Ges.: Beurteilung; Abhilfe

Versorgung (2 Punkte): Die 12\ \mathrm{V} dürfen um 10\ \% schwanken, also bis

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} U_\mathrm{E,max} & = & 12\ \mathrm{V} \cdot 1{,}1 = \underline{\underline{13{,}2\ \mathrm{V}}} & \end{array}

Das liegt über dem Betriebsbereich (12\ \mathrm{V}) und sogar über dem Absolutgrenzwert (13\ \mathrm{V}). Direkt an der Versorgung ist der CPI-12 nicht geeignet.

Ausgangsspannung im ungünstigsten Fall (kleinste Versorgung, größter Ausgangswiderstand) (2 Punkte):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} U_\mathrm{A} & = & -(U_\mathrm{E,min} - I_\mathrm{A} \cdot R_\mathrm{OUT,max}) & \\ U_\mathrm{A} & = & -(10{,}8\ \mathrm{V} - 0{,}012\ \mathrm{A} \cdot 55\ \mathrm{\Omega}) \approx \underline{\underline{-10{,}1\ \mathrm{V}}} & \end{array}

Spannung und Strom (12\ \mathrm{mA} < 25\ \mathrm{mA}) wären ausreichend.

Abhilfe (1 Punkt): einen Low-Dropout-Linearregler (z. B. 9\ \mathrm{V}) vor den Inverter schalten (bei 10{,}8\ \mathrm{V} bleiben nur 1{,}8\ \mathrm{V} Spannungsdifferenz, zu wenig für einen 7809); dann liefert er im ungünstigsten Fall -(9\ \mathrm{V} - 0{,}66\ \mathrm{V}) \approx -8{,}34\ \mathrm{V} und hält die Mindestspannung ein. Alternativ einen Inverter mit höherem Eingangsspannungsbereich oder einen invertierenden Schaltregler wählen.

Ges.: Vergleich anhand von vier Kriterien

Je sinnvollem Kriterium mit beiden Ausprägungen 1 Punkt. Für 12\ \mathrm{mA} ist die Ladungspumpe mit Vorregler die einfachere Lösung.

Geg.: Hutschienen-Schaltnetzteil am 230-V-Netz; Last 24\ \mathrm{V}, 3{,}2\ \mathrm{A}; Reserve 20\ \%; Restwelligkeit \le 100\ \mathrm{mV_{pp}}

Ges.: Funktionsblöcke und ihre Aufgaben im Netzteil

1. Netzfilter: hält hochfrequente Störungen vom Netz fern und lässt keine ins Netz zurück.
2. Gleichrichter mit Ladekondensator: erzeugt aus der Netzspannung eine Gleichspannung von etwa 325\ \mathrm{V}.
3. Leistungsschalter (MOSFET) mit PWM-Steuerung: taktet die Gleichspannung mit hoher Frequenz auf den Transformator; die Pulsbreite stellt die übertragene Energie ein.
4. HF-Transformator: setzt die Spannung herab und trennt Netz- und Ausgangsseite galvanisch.
5. Gleichrichter mit LC-Filter: erzeugt und glättet die Ausgangsgleichspannung.
6. Regelverstärker mit Referenz und Optokoppler: vergleicht die Ausgangsspannung mit dem Sollwert und meldet die Abweichung an die PWM-Steuerung.

4 Punkte bei vollständiger Folge mit Aufgaben, je fehlendem oder falsch erklärtem Block 1 Punkt Abzug.

Ges.: Aufgabe des Optokopplers

Die Ausgangsspannung wird auf der Sekundärseite gemessen, der Leistungsschalter sitzt aber auf der Primärseite am Netzpotenzial (1 Punkt). Der Optokoppler überträgt die Regelinformation mit Licht, also ohne leitende Verbindung; die galvanische Trennung zwischen Netz und berührbarer Kleinspannung (Schutztrennung) bleibt dadurch erhalten (1 Punkt).

Ges.: Auswahl mit Begründung

Benötigter Strom mit Reserve:

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} I_\mathrm{erf} & = & 3{,}2\ \mathrm{A} \cdot 1{,}2 = \underline{\underline{3{,}84\ \mathrm{A}}} & \end{array}

(1 Punkt). Ausgewählt wird Typ B (24\ \mathrm{V} / 5\ \mathrm{A}, Ripple \le 80\ \mathrm{mV_{pp}}) (1 Punkt). Es scheiden aus (2 Punkte): Typ A liefert nur 2{,}5\ \mathrm{A}; Typ C hat die falsche Ausgangsspannung (12\ \mathrm{V}); Typ D überschreitet mit 150\ \mathrm{mV_{pp}} die zulässige Restwelligkeit und ist außerdem unnötig groß.

Geg.: Typ B, \eta = 0{,}93

Ges.: P_\mathrm{E}, P_\mathrm{V}

\begin{aligned} &\text{(I)} && P_\mathrm{A} = U_\mathrm{A} \cdot I_\mathrm{A} \\ &\text{(II)} && P_\mathrm{E} = \frac{P_\mathrm{A}}{\eta} \\ &\text{(III)} && P_\mathrm{V} = P_\mathrm{E} - P_\mathrm{A} \end{aligned}

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} P_\mathrm{A} & = & 24\ \mathrm{V} \cdot 3{,}2\ \mathrm{A} = 76{,}8\ \mathrm{W} & \\ P_\mathrm{E} & = & \frac{76{,}8\ \mathrm{W}}{0{,}93} \approx \underline{\underline{82{,}6\ \mathrm{W}}} & \\ P_\mathrm{V} & = & 82{,}6\ \mathrm{W} - 76{,}8\ \mathrm{W} \approx \underline{\underline{5{,}80\ \mathrm{W}}} & \end{array}

Mit gerundeten Zwischenergebnissen ergibt sich: P_\mathrm{V} \approx 5{,}80\ \mathrm{W}.

Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: P_\mathrm{V} = 82{,}58\ \mathrm{W} - 76{,}8\ \mathrm{W} \approx 5{,}78\ \mathrm{W}.

Je Größe 1 Punkt, Ansatz 1 Punkt. Hinweis: Bei 64\ \% Auslastung (76{,}8\ \mathrm{W} von 120\ \mathrm{W}) ist der Wirkungsgrad meist etwas kleiner als bei Volllast; der Katalogwert ist eine Näherung.

Geg.: Oszillogramm: 20\ \mathrm{mV/div}, 2\ \mathrm{\mu s/div}, AC, BW 20\ \mathrm{MHz}

Ges.: U_\mathrm{pp}, f; Vergleich; Begründung der Einstellungen

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} U_\mathrm{pp} & = & 6\ \text{div} \cdot 20\ \mathrm{mV/div} = \underline{\underline{120\ \mathrm{mV}}} & \\ T & = & 5\ \text{div} \cdot 2\ \mathrm{\mu s/div} = 10\ \mathrm{\mu s} & \\ f & = & \frac{1}{T} = \frac{1}{10\ \mathrm{\mu s}} = \underline{\underline{100\ \mathrm{kHz}}} & \end{array}

(2 Punkte). Vergleich (1 Punkt): 120\ \mathrm{mV_{pp}} > 100\ \mathrm{mV_{pp}}, die Vorgabe des Lastenhefts ist nicht eingehalten; der Messwert liegt auch über der Katalogangabe von 80\ \mathrm{mV_{pp}}.

Einstellungen (2 Punkte): Die AC-Kopplung entfernt den Gleichanteil von 24\ \mathrm{V}, sodass sich die kleine Wechselspannung mit 20\ \mathrm{mV/div} groß darstellen lässt. Die Bandbreitenbegrenzung auf 20\ \mathrm{MHz} blendet hochfrequente Einstreuungen aus und entspricht der Messbedingung, unter der Hersteller die Restwelligkeit angeben; so sind Messwert und Katalogwert vergleichbar.

Ges.: zwei Maßnahmen; Kontrolle der Messung

Vorher prüfen (1 Punkt): Weil der Messwert über der Katalogangabe liegt, zuerst die Messung kontrollieren: Tastkopf mit kurzer Massefeder statt langer Masseleitung, direkt an den Ausgangsklemmen messen, Tastkopf-Teiler und Last richtig eingestellt.

Maßnahmen (je 1 Punkt), z. B.:

• LC-Nachfilter (Drossel oder Ferritperle mit Kondensator) zwischen Netzteil und Steuerung: Seine Grenzfrequenz liegt weit unter 100\ \mathrm{kHz}, er dämpft die Restwelligkeit stark, lässt die Gleichspannung aber durch.
• zusätzlicher Kondensator mit kleinem ESR (keramisch bzw. Low-ESR-Elko) am Eingang der Steuerung: Er nimmt die Wechselanteile auf.
• kurze, verdrillte Zuleitungen und Ferritkern gegen eingekoppelte Störungen.