Übungsaufgaben zu Leiterwiderstand, Spannungsfall und Temperaturabhängigkeit

Kopiere den Text in ein KI-Sprachmodell Deiner Wahl und passe Kompetenzstufe, Anzahl, Bearbeitungszeit und Szenario bei Bedarf an. Wie die Aufgaben aufgebaut sind, beschreibt der Artikel Wie sind die Aufgaben aufgebaut?. Prüfe die Ergebnisse mit dem Lehrartikel: KI-Sprachmodelle machen Fehler.

Erstelle neue Übungsaufgaben zum Thema „Leiterwiderstand, Spannungsfall
und Temperaturabhängigkeit“.

Bauplan: Halte Dich an Aufbau, Kompetenzstufen, Operatoren,
Anforderungsbereiche, Punkte und Zeitschätzung, die im Artikel
https://oer-informatik.de/aufgaben-aufbau beschrieben sind.

Fachliche Grundlage:
- https://oer-informatik.de/leiterwiderstand-temperatur
- https://oer-informatik.de/gleichstromkreis
- Stilbeispiel: https://oer-informatik.de/leiterwiderstand-temperatur-uebungsaufgaben

Die Aufgaben sollen Inhalte zu diesen Schlagwörtern abdecken:
- Leiterwiderstand
- Leiterbahn
- Spannungsfall
- Leiterquerschnitt
- Übergangswiderstand
- Temperaturbeiwert
- Kupferwicklung
- Pt100
- Silizium-Temperatursensor
- Stromschleife

Kompetenzstufe: Basiskompetenz (alternativ: Kernkompetenz, Profilkompetenz, Expertise)
Anzahl: 1 Aufgabe mit Teilaufgaben
Bearbeitungszeit in Minuten ca.: <5 bis 30 min>
Szenario: eines der Szenarien aus dem Bauplan

Vorgehen:
1. Lies zuerst die verlinkten Artikel. Kannst Du keine Webseiten
   abrufen, sag mir das, statt zu raten.
2. Steht bei einer Angabe noch ein Platzhalter in <…>, frag mich
   zuerst danach. Richte Punkte und Zahl der Teilaufgaben nach der
   Bearbeitungszeit (ca. 0,9 min je Punkt).
3. Gib je Aufgabe Titel mit Kompetenzstufe, Ausgangssituation und
   Teilaufgaben mit Operator und Punktzahl aus, dazu die geschätzte
   Bearbeitungszeit.
4. Gib die Beispiellösungen mit Punkteverteilung erst aus, wenn ich
   danach frage.

Ges.: Einflussgrößen auf den Leiterwiderstand und ihre Wirkung

• Länge l: größere Länge – größerer Widerstand (1 Punkt)

• Querschnitt A: größerer Querschnitt – kleinerer Widerstand (1 Punkt)

• Werkstoff (spezifischer Widerstand \rho bzw. Leitfähigkeit \kappa): größerer spezifischer Widerstand – größerer Widerstand; größere Leitfähigkeit – kleinerer Widerstand (1 Punkt)

• Temperatur \vartheta: bei Metallen (Kaltleitern) steigt der Widerstand mit der Temperatur, bei Heißleitern sinkt er (1 Punkt)

Geg.: Leiterbahn l = 85\ \mathrm{mm}, b = 0{,}4\ \mathrm{mm}, d = 35\ \mu\mathrm{m}, I = 1{,}2\ \mathrm{A}, später 3\ \mathrm{A}; Ventilspule R = 85\ \Omega, d_\mathrm{D} = 0{,}15\ \mathrm{mm}; \kappa_\mathrm{Cu} = 56\ \mathrm{m/(\Omega \cdot mm^2)}

Ges.: R, \Delta U

\begin{aligned} &\text{(I)} && A = b \cdot d \\ &\text{(II)} && R = \frac{l}{\kappa \cdot A} \\ &\text{(III)} && \Delta U = R \cdot I \end{aligned}

Querschnitt aus I (1 Punkt):

A = 0{,}4\ \mathrm{mm} \cdot 0{,}035\ \mathrm{mm} = 0{,}014\ \mathrm{mm^2}

Widerstand aus II mit l = 0{,}085\ \mathrm{m} (2 Punkte):

R = \frac{0{,}085\ \mathrm{m}}{56\ \frac{\mathrm{m}}{\Omega \cdot \mathrm{mm^2}} \cdot 0{,}014\ \mathrm{mm^2}} \approx \underline{\underline{0{,}108\ \Omega}}

Spannungsfall aus III (1 Punkt):

\Delta U = 0{,}108\ \Omega \cdot 1{,}2\ \mathrm{A} \approx \underline{\underline{0{,}130\ \mathrm{V}}}

Mit gerundeten Zwischenergebnissen ergibt sich: \Delta U \approx 0{,}130\ \mathrm{V}
Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: R \approx 0{,}1084\ \Omega, \Delta U \approx 0{,}130\ \mathrm{V}

Ges.: Leiterbahnbreite für 3\ \mathrm{A} mit Begründung

Gewählt wird \underline{\underline{b = 1{,}5\ \mathrm{mm}}} (1 Punkt). Begründung: Es ist die kleinste Breite, deren zulässiger Strom (3{,}2\ \mathrm{A}) mindestens so groß ist wie der Betriebsstrom von 3\ \mathrm{A}; mit 1{,}0\ \mathrm{mm} (2{,}4\ \mathrm{A}) würde sich die Bahn stärker als zulässig erwärmen (1 Punkt). Eine breitere Bahn (z. B. 2{,}0\ \mathrm{mm}) ist ebenfalls richtig, wenn der Platz es erlaubt; sie senkt zusätzlich den Spannungsfall.

Ges.: drei Arten von Leiterplatten

Je 1 Punkt, drei davon:

• einseitige Leiterplatte

• doppelseitige Leiterplatte (mit Durchkontaktierungen)

• Mehrlagen-Leiterplatte (Multilayer)

• flexible bzw. starrflexible Leiterplatte

• Metallkern-Leiterplatte (IMS, z. B. für Leistungs-LEDs)

Ges.: Drahtlänge l der Ventilspule

\begin{aligned} &\text{(I)} && A = \frac{\pi \cdot d_\mathrm{D}^2}{4} \\ &\text{(II)} && R = \frac{l}{\kappa \cdot A} \end{aligned}

Querschnitt aus I (1 Punkt):

A = \frac{\pi \cdot (0{,}15\ \mathrm{mm})^2}{4} \approx 0{,}0177\ \mathrm{mm^2}

II nach l umstellen (2 Punkte):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} R & = & \dfrac{l}{\kappa \cdot A} & \color{gray}{\cdot \kappa \cdot A} \\ l & = & R \cdot \kappa \cdot A = 85\ \Omega \cdot 56\ \frac{\mathrm{m}}{\Omega \cdot \mathrm{mm^2}} \cdot 0{,}0177\ \mathrm{mm^2} \approx \underline{\underline{84{,}3\ \mathrm{m}}} & \end{array}

Mit gerundeten Zwischenergebnissen ergibt sich: l \approx 84{,}3\ \mathrm{m}
Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: l \approx 84{,}1\ \mathrm{m}

Geg.: U_0 = 24\ \mathrm{V}, I = 4{,}5\ \mathrm{A}, l = 38\ \mathrm{m}, A = 1{,}5\ \mathrm{mm^2} Cu, \kappa = 56\ \mathrm{m/(\Omega \cdot mm^2)}; zulässig \Delta u = 5\ \%; Klemme R_\mathrm{\ddot{U}} = 80\ \mathrm{m\Omega}

Ges.: R_\mathrm{L}

\begin{aligned} &\text{(I)} && R_\mathrm{L} = \frac{2 \cdot l}{\kappa \cdot A} \end{aligned}

Hin- und Rückleiter zählen, also 2 \cdot l (2 Punkte):

R_\mathrm{L} = \frac{2 \cdot 38\ \mathrm{m}}{56\ \frac{\mathrm{m}}{\Omega \cdot \mathrm{mm^2}} \cdot 1{,}5\ \mathrm{mm^2}} \approx \underline{\underline{0{,}905\ \Omega}}

Ges.: \Delta U, U_\mathrm{V}, \Delta u

\begin{aligned} &\text{(I)} && \Delta U = I \cdot R_\mathrm{L} \\ &\text{(II)} && U_\mathrm{V} = U_0 - \Delta U \\ &\text{(III)} && \Delta u = \frac{\Delta U}{U_0} \cdot 100\ \% \end{aligned}

(je 1 Punkt)

\Delta U = 4{,}5\ \mathrm{A} \cdot 0{,}905\ \Omega \approx \underline{\underline{4{,}07\ \mathrm{V}}}

U_\mathrm{V} = 24\ \mathrm{V} - 4{,}07\ \mathrm{V} \approx \underline{\underline{19{,}9\ \mathrm{V}}}

\Delta u = \frac{4{,}07\ \mathrm{V}}{24\ \mathrm{V}} \cdot 100\ \% \approx \underline{\underline{17{,}0\ \%}}

Mit gerundeten Zwischenergebnissen ergibt sich: \Delta U \approx 4{,}07\ \mathrm{V}, U_\mathrm{V} \approx 19{,}9\ \mathrm{V}, \Delta u \approx 17{,}0\ \%
Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: \Delta U \approx 4{,}07\ \mathrm{V} (4{,}071\ \mathrm{V}), U_\mathrm{V} \approx 19{,}9\ \mathrm{V}, \Delta u \approx 17{,}0\ \%

Die Pumpe erhält deutlich zu wenig Spannung.

Ges.: A_\mathrm{erf}, Normquerschnitt, Kontrolle

\begin{aligned} &\text{(I)} && \Delta U_\mathrm{zul} = \frac{\Delta u}{100\ \%} \cdot U_0 \\ &\text{(II)} && \Delta U = \frac{2 \cdot l \cdot I}{\kappa \cdot A} \end{aligned}

Zulässiger Spannungsfall aus I (1 Punkt):

\Delta U_\mathrm{zul} = 0{,}05 \cdot 24\ \mathrm{V} = 1{,}2\ \mathrm{V}

II nach A umstellen (2 Punkte):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} \Delta U & = & \dfrac{2 \cdot l \cdot I}{\kappa \cdot A} & \color{gray}{\cdot A \ : \Delta U} \\ A & = & \dfrac{2 \cdot l \cdot I}{\kappa \cdot \Delta U} = \dfrac{2 \cdot 38\ \mathrm{m} \cdot 4{,}5\ \mathrm{A}}{56\ \frac{\mathrm{m}}{\Omega \cdot \mathrm{mm^2}} \cdot 1{,}2\ \mathrm{V}} \approx \underline{\underline{5{,}09\ \mathrm{mm^2}}} & \end{array}

Gewählt wird der nächstgrößere Normquerschnitt \underline{\underline{A = 6\ \mathrm{mm^2}}} (1 Punkt). Kontrolle mit II (1 Punkt):

\Delta U = \frac{2 \cdot 38\ \mathrm{m} \cdot 4{,}5\ \mathrm{A}}{56\ \frac{\mathrm{m}}{\Omega \cdot \mathrm{mm^2}} \cdot 6\ \mathrm{mm^2}} \approx \underline{\underline{1{,}02\ \mathrm{V}}} \ \hat{=}\ 4{,}24\ \% \le 5\ \%

Der Spannungsfall wird eingehalten.

Ges.: zwei Ursachen, Wirkung, P an der Klemme

\begin{aligned} &\text{(I)} && P = I^2 \cdot R_\mathrm{\ddot{U}} \end{aligned}

Ursachen (je 1 Punkt, zwei davon): Die Schraube wurde nicht mit dem vorgeschriebenen Drehmoment angezogen oder hat sich durch Erwärmung und Abkühlung gelockert; die Kontaktflächen sind durch Feuchtigkeit im Außenbereich oxidiert oder korrodiert; die feindrähtige Ader wurde ohne passende Aderendhülse eingeklemmt, sodass die Kontaktfläche zu klein ist.

Wirkung (2 Punkte): Am Übergangswiderstand wird Leistung in Wärme umgesetzt, die Klemme erhitzt sich. Dadurch oxidiert der Kontakt stärker, der Übergangswiderstand steigt weiter und die Erwärmung nimmt zu, bis die Isolierung verschmort oder ein Brand entsteht. Zusätzlich fehlt die Spannung, die an der Klemme abfällt, an der Pumpe.

Leistung an der Klemme (2 Punkte):

P = (4{,}5\ \mathrm{A})^2 \cdot 0{,}08\ \Omega = \underline{\underline{1{,}62\ \mathrm{W}}}

Geg.: Wicklung R_{20} = 3{,}60\ \Omega, R_\mathrm{w} = 4{,}38\ \Omega, Kupfer \alpha_{20} = 0{,}0039\ \mathrm{1/K}; Heizwiderstand R_{20} = 9{,}6\ \Omega, \alpha_{20} = 0{,}0008\ \mathrm{1/K}, U = 24\ \mathrm{V}, \vartheta = 180\ °\mathrm{C}

Ges.: \vartheta_\mathrm{w}

\begin{aligned} &\text{(I)} && R_\mathrm{w} = R_{20} \cdot (1 + \alpha_{20} \cdot \Delta\vartheta) \\ &\text{(II)} && \vartheta_\mathrm{w} = 20\ °\mathrm{C} + \Delta\vartheta \end{aligned}

I nach \Delta\vartheta umstellen (2 Punkte):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} R_\mathrm{w} & = & R_{20} \cdot (1 + \alpha_{20} \cdot \Delta\vartheta) & \color{gray}{:R_{20}} \\ \dfrac{R_\mathrm{w}}{R_{20}} & = & 1 + \alpha_{20} \cdot \Delta\vartheta & \color{gray}{-1 \ : \alpha_{20}} \\ \Delta\vartheta & = & \dfrac{\dfrac{R_\mathrm{w}}{R_{20}} - 1}{\alpha_{20}} = \dfrac{\dfrac{4{,}38\ \Omega}{3{,}60\ \Omega} - 1}{0{,}0039\ \tfrac{1}{\mathrm{K}}} \approx 55{,}6\ \mathrm{K} & \end{array}

Temperatur aus II (2 Punkte):

\vartheta_\mathrm{w} = 20\ °\mathrm{C} + 55{,}6\ \mathrm{K} \approx \underline{\underline{75{,}6\ °\mathrm{C}}}

Ges.: R_{180}, P_\mathrm{kalt}, P_\mathrm{warm}

\begin{aligned} &\text{(I)} && R_\vartheta = R_{20} \cdot (1 + \alpha_{20} \cdot \Delta\vartheta) \\ &\text{(II)} && P = \frac{U^2}{R} \end{aligned}

Widerstand aus I mit \Delta\vartheta = 180\ °\mathrm{C} - 20\ °\mathrm{C} = 160\ \mathrm{K} (2 Punkte):

R_{180} = 9{,}6\ \Omega \cdot (1 + 0{,}0008\ \tfrac{1}{\mathrm{K}} \cdot 160\ \mathrm{K}) \approx \underline{\underline{10{,}8\ \Omega}}

Leistungen aus II (je 1 Punkt):

P_\mathrm{kalt} = \frac{(24\ \mathrm{V})^2}{9{,}6\ \Omega} = \underline{\underline{60{,}0\ \mathrm{W}}} \qquad P_\mathrm{warm} = \frac{(24\ \mathrm{V})^2}{10{,}8\ \Omega} \approx \underline{\underline{53{,}3\ \mathrm{W}}}

Vergleich (1 Punkt): Beim Aufheizen steigt der Widerstand um knapp 13\ \%, die Heizleistung sinkt um etwa 11\ \%. Für die Auslegung zählt die Leistung bei Betriebstemperatur.

Mit gerundeten Zwischenergebnissen ergibt sich: P_\mathrm{warm} \approx 53{,}3\ \mathrm{W}
Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: R_{180} \approx 10{,}83\ \Omega, P_\mathrm{warm} \approx 53{,}2\ \mathrm{W}

Ges.: geeigneter Werkstoff

Richtig ist \underline{\underline{\text{C}}} (2 Punkte): Konstantan hat einen Temperaturbeiwert von nahezu null, sein Widerstand bleibt bei Erwärmung fast gleich.

• A ist falsch: Kupfer ändert seinen Widerstand um etwa 0{,}39\ \% je Kelvin.

• B ist falsch: Wolfram hat einen noch etwas größeren Temperaturbeiwert; es wird für Glühwendeln genutzt.

• D ist falsch: Platin ändert seinen Widerstand gezielt und gleichmäßig mit der Temperatur; deshalb dient es als Temperatursensor (Pt100), nicht als temperaturunabhängiger Widerstand.

Ges.: Erklärung des hohen Einschaltstroms

Die Glühwendel besteht aus Wolfram, einem Kaltleiter: Ihr Widerstand steigt mit der Temperatur (1 Punkt). Im Betrieb ist die Wendel weit über 2000\ °\mathrm{C} heiß und hat einen hohen Widerstand; kalt beträgt ihr Widerstand nur etwa ein Zehntel davon (1 Punkt). Im Einschaltaugenblick ist die Wendel kalt, deshalb fließt nach I = \frac{U}{R} kurzzeitig ein Vielfaches des Nennstroms, bis sich die Wendel aufgeheizt hat. Diese Stromspitze belastet die dünnste Stelle der Wendel besonders, dort brennt sie durch (1 Punkt).

Geg.: Pt100 in Zweileiterschaltung, \vartheta = 10\ °\mathrm{C}, I_\mathrm{M} = 1\ \mathrm{mA}; Leitung l = 25\ \mathrm{m}, A = 0{,}5\ \mathrm{mm^2} Cu; Grundwertetabelle; Si-Sensor laut Datenblatt; Übertragung 120\ \mathrm{m}

Ges.: R_{10}, U_\mathrm{S}

\begin{aligned} &\text{(I)} && U_\mathrm{S} = R_\vartheta \cdot I_\mathrm{M} \end{aligned}

Aus der Tabelle (1 Punkt): \underline{\underline{R_{10} = 103{,}90\ \Omega}}

Spannungsfall aus I (2 Punkte):

U_\mathrm{S} = 103{,}90\ \Omega \cdot 1\ \mathrm{mA} \approx \underline{\underline{104\ \mathrm{mV}}}

Ges.: R_\mathrm{L}, angezeigte Temperatur \vartheta_\mathrm{anz}, Messfehler

\begin{aligned} &\text{(I)} && R_\mathrm{L} = \frac{2 \cdot l}{\kappa \cdot A} \\ &\text{(II)} && R_\mathrm{mess} = R_{10} + R_\mathrm{L} \\ &\text{(III)} && \vartheta_\mathrm{anz} = \vartheta_1 + \frac{R_\mathrm{mess} - R_1}{R_2 - R_1} \cdot (\vartheta_2 - \vartheta_1) \end{aligned}

Leitungswiderstand aus I (1 Punkt):

R_\mathrm{L} = \frac{2 \cdot 25\ \mathrm{m}}{56\ \frac{\mathrm{m}}{\Omega \cdot \mathrm{mm^2}} \cdot 0{,}5\ \mathrm{mm^2}} \approx \underline{\underline{1{,}79\ \Omega}}

Gemessener Widerstand aus II (1 Punkt):

R_\mathrm{mess} = 103{,}90\ \Omega + 1{,}79\ \Omega = 105{,}69\ \Omega

Der Wert liegt zwischen 10\ °\mathrm{C} (103{,}90\ \Omega) und 15\ °\mathrm{C} (105{,}85\ \Omega). Linear interpolieren mit III (2 Punkte):

\vartheta_\mathrm{anz} = 10\ °\mathrm{C} + \frac{105{,}69\ \Omega - 103{,}90\ \Omega}{105{,}85\ \Omega - 103{,}90\ \Omega} \cdot 5\ \mathrm{K} \approx \underline{\underline{14{,}6\ °\mathrm{C}}}

Messfehler (1 Punkt): Das Gerät zeigt etwa \underline{\underline{4{,}6\ \mathrm{K}}} zu viel an – im Kühlraum ein erheblicher Fehler.

Mit gerundeten Zwischenergebnissen ergibt sich: \vartheta_\mathrm{anz} \approx 14{,}6\ °\mathrm{C}
Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: R_\mathrm{L} \approx 1{,}786\ \Omega, \vartheta_\mathrm{anz} \approx 14{,}6\ °\mathrm{C}

Ges.: zwei Maßnahmen, Erklärung einer davon

Maßnahmen (je 1 Punkt, zwei davon):

• Vierleiterschaltung (oder Dreileiterschaltung) statt Zweileiterschaltung

• Messumformer direkt am Sensor, der den Messwert vor Ort in ein Stromsignal 4 \dots 20\ \mathrm{mA} oder einen Digitalwert umsetzt

• Leitungswiderstand im Auswertegerät abgleichen (Leitungsabgleich)

• Pt1000 statt Pt100 (der Fehler sinkt auf ein Zehntel) bzw. größerer Querschnitt (verkleinert den Fehler nur)

Erklärung, z. B. Vierleiterschaltung (1 Punkt): Zwei Adern führen den Messstrom, zwei weitere greifen die Spannung direkt an den Anschlüssen des Sensors ab. In den Spannungsadern fließt wegen des hochohmigen Messeingangs praktisch kein Strom, also fällt an ihnen keine Spannung ab; gemessen wird nur der Spannungsfall am Sensor selbst.

Ges.: R_{10}, U_\mathrm{S}, \frac{\Delta R}{\Delta\vartheta}, Auswirkung von R_\mathrm{L}

\begin{aligned} &\text{(I)} && U_\mathrm{S} = R_\vartheta \cdot I_\mathrm{M} \\ &\text{(II)} && \frac{\Delta R}{\Delta\vartheta} = \frac{R_{20} - R_0}{20\ \mathrm{K}} \\ &\text{(III)} && \Delta\vartheta_\mathrm{F} = \frac{R_\mathrm{L}}{\Delta R / \Delta\vartheta} \end{aligned}

Aus dem Datenblatt (1 Punkt): \underline{\underline{R_{10} = 886\ \Omega}}, empfohlener Messstrom 1\ \mathrm{mA}.

Spannungsfall aus I (1 Punkt):

U_\mathrm{S} = 886\ \Omega \cdot 1\ \mathrm{mA} \approx \underline{\underline{0{,}886\ \mathrm{V}}}

Widerstandsänderung je Kelvin aus II (2 Punkte):

\frac{\Delta R}{\Delta\vartheta} = \frac{961\ \Omega - 815\ \Omega}{20\ \mathrm{K}} = \underline{\underline{7{,}30\ \tfrac{\Omega}{\mathrm{K}}}}

Auswirkung des Leitungswiderstands aus III (2 Punkte):

\Delta\vartheta_\mathrm{F} = \frac{1{,}79\ \Omega}{7{,}30\ \tfrac{\Omega}{\mathrm{K}}} \approx \underline{\underline{0{,}245\ \mathrm{K}}}

Mit dem Silizium-Sensor zeigt die Zweileiterschaltung nur etwa 0{,}25\ \mathrm{K} zu viel an, weil sich sein Widerstand je Kelvin fast zwanzigmal so stark ändert wie beim Pt100.

Mit gerundeten Zwischenergebnissen ergibt sich: \Delta\vartheta_\mathrm{F} \approx 0{,}245\ \mathrm{K}
Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: R_\mathrm{L} \approx 1{,}786\ \Omega, \Delta\vartheta_\mathrm{F} \approx 0{,}245\ \mathrm{K}

Ges.: Beurteilung der Signalart, zwei weitere Möglichkeiten

Beurteilung (2 Punkte): Gewählt wird das Stromsignal 4 \dots 20\ \mathrm{mA}. Der Messumformer prägt den Strom ein; in der Reihenschaltung ist er überall gleich, sodass der Leitungswiderstand von etwa 2 \cdot 120\ \mathrm{m} Leitung den Messwert nicht verfälscht, solange die Versorgungsspannung für Bürde und Leitung reicht. Eingekoppelte Störspannungen wirken sich auf einen eingeprägten Strom kaum aus, und ein Drahtbruch fällt auf, weil der Strom dann unter 4\ \mathrm{mA} sinkt. Beim Spannungssignal 0 \dots 10\ \mathrm{V} verschieben Spannungsfälle (z. B. durch Versorgungsströme auf einer gemeinsamen Masseader) und eingekoppelte Störspannungen den Messwert direkt.

Weitere Möglichkeiten (je 1 Punkt, zwei davon):

• verdrillte und geschirmte Signalleitung, Schirm nach Herstellervorgabe aufgelegt

• Signalleitung getrennt von Energieleitungen verlegen

• differenzielle Übertragung (z. B. RS-485) oder digitale Schnittstelle bzw. Feldbus statt analogem Signal

• getrennte Adern für Versorgung und Signal bzw. galvanische Trennung am Eingang