Übungsaufgaben zu Relais und Optokoppler: Ansteuerung, Kennwerte, galvanische Trennung

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Ansteuerung, Kennwerte, galvanische Trennung“.

Bauplan: Halte Dich an Aufbau, Kompetenzstufen, Operatoren,
Anforderungsbereiche, Punkte und Zeitschätzung, die im Artikel
https://oer-informatik.de/aufgaben-aufbau beschrieben sind.

Fachliche Grundlage:
- https://oer-informatik.de/relais-optokoppler
- https://oer-informatik.de/transistor-als-schalter
- Stilbeispiel: https://oer-informatik.de/relais-optokoppler-uebungsaufgaben

Die Aufgaben sollen Inhalte zu diesen Schlagwörtern abdecken:
- Relais
- Anzugsspannung
- Wechsler
- Stromstoßrelais
- Optokoppler
- Stromübertragungsverhältnis
- Halbleiterrelais
- PhotoMOS
- SPS-Eingang
- galvanische Trennung

Kompetenzstufe: Basiskompetenz (alternativ: Kernkompetenz, Profilkompetenz, Expertise)
Anzahl: 1 Aufgabe mit Teilaufgaben
Bearbeitungszeit in Minuten ca.: <5 bis 30 min>
Szenario: eines der Szenarien aus dem Bauplan

Vorgehen:
1. Lies zuerst die verlinkten Artikel. Kannst Du keine Webseiten
   abrufen, sag mir das, statt zu raten.
2. Steht bei einer Angabe noch ein Platzhalter in <…>, frag mich
   zuerst danach. Richte Punkte und Zahl der Teilaufgaben nach der
   Bearbeitungszeit (ca. 0,9 min je Punkt).
3. Gib je Aufgabe Titel mit Kompetenzstufe, Ausgangssituation und
   Teilaufgaben mit Operator und Punktzahl aus, dazu die geschätzte
   Bearbeitungszeit.
4. Gib die Beispiellösungen mit Punkteverteilung erst aus, wenn ich
   danach frage.

Geg.: U_\mathrm{B} = 12\ \mathrm{V}; U_\mathrm{N} = 12\ \mathrm{V}, R_\mathrm{Sp} = 400\ \Omega; Anzugsspannung \leq 75\ \% von U_\mathrm{N}, Abfallspannung \geq 10\ \% von U_\mathrm{N}; U_\mathrm{OH} = 3{,}1\ \mathrm{V}, I_\mathrm{OH,max} = 12\ \mathrm{mA}; B_\mathrm{min} = 150, U_\mathrm{BE} = 0{,}7\ \mathrm{V}, U_\mathrm{CEsat} = 0{,}25\ \mathrm{V}

Ges.: I_\mathrm{Sp}, P_\mathrm{Sp}

\begin{aligned} &\text{(I)} && U_\mathrm{B} = I_\mathrm{Sp} \cdot R_\mathrm{Sp} + U_\mathrm{CEsat} \\ &\text{(II)} && P_\mathrm{Sp} = I_\mathrm{Sp}^2 \cdot R_\mathrm{Sp} \end{aligned}

I nach I_\mathrm{Sp} umstellen (2 Punkte), dann II (1 Punkt):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} U_\mathrm{B} - U_\mathrm{CEsat} & = & I_\mathrm{Sp} \cdot R_\mathrm{Sp} & \color{gray}{:R_\mathrm{Sp}} \\ I_\mathrm{Sp} & = & \dfrac{U_\mathrm{B} - U_\mathrm{CEsat}}{R_\mathrm{Sp}} = \dfrac{12\ \mathrm{V} - 0{,}25\ \mathrm{V}}{400\ \Omega} \approx \underline{\underline{29{,}4\ \mathrm{mA}}} & \\ P_\mathrm{Sp} & = & (29{,}4\ \mathrm{mA})^2 \cdot 400\ \Omega \approx \underline{\underline{346\ \mathrm{mW}}} & \end{array}

Mit gerundeten Zwischenergebnissen ergibt sich: P_\mathrm{Sp} \approx 346\ \mathrm{mW} (mit I_\mathrm{Sp} = 29{,}4\ \mathrm{mA})

Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: P_\mathrm{Sp} = (29{,}375\ \mathrm{mA})^2 \cdot 400\ \Omega \approx 345\ \mathrm{mW}

Ges.: I_\mathrm{B} für \ddot{u} = 3; R_1 (E12); Belastung von GPIO 26

\begin{aligned} &\text{(I)} && I_\mathrm{B} = \ddot{u} \cdot \frac{I_\mathrm{C}}{B_\mathrm{min}} \\ &\text{(II)} && U_\mathrm{OH} = I_\mathrm{B} \cdot R_1 + U_\mathrm{BE} \end{aligned}

I mit I_\mathrm{C} = I_\mathrm{Sp} (1 Punkt), II nach R_1 umstellen (1 Punkt):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} I_\mathrm{B} & = & 3 \cdot \dfrac{29{,}4\ \mathrm{mA}}{150} \approx \underline{\underline{0{,}588\ \mathrm{mA}}} & \\ U_\mathrm{OH} - U_\mathrm{BE} & = & I_\mathrm{B} \cdot R_1 & \color{gray}{:I_\mathrm{B}} \\ R_1 & = & \dfrac{U_\mathrm{OH} - U_\mathrm{BE}}{I_\mathrm{B}} = \dfrac{3{,}1\ \mathrm{V} - 0{,}7\ \mathrm{V}}{0{,}588\ \mathrm{mA}} \approx \underline{\underline{4{,}08\ \mathrm{k\Omega}}} & \end{array}

Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: I_\mathrm{B} = 0{,}5875\ \mathrm{mA}, R_1 \approx 4{,}09\ \mathrm{k\Omega}

Normwert und Prüfung (1 Punkt): nächstkleinerer E12-Wert R_1 = \underline{\underline{3{,}9\ \mathrm{k\Omega}}}, damit I_\mathrm{B} = \dfrac{2{,}4\ \mathrm{V}}{3900\ \Omega} \approx 0{,}615\ \mathrm{mA}. Das ist weit unter 12\ \mathrm{mA}: GPIO 26 \underline{\underline{\text{kann den Strom liefern}}}.

Ges.: kleinste Akkuspannung U_\mathrm{B,min}, bei der das Relais sicher anzieht

\begin{aligned} &\text{(I)} && U_\mathrm{Anzug} = 0{,}75 \cdot U_\mathrm{N} \\ &\text{(II)} && U_\mathrm{B,min} = U_\mathrm{Anzug} + U_\mathrm{CEsat} \end{aligned}

I in II (je 1 Punkt):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} U_\mathrm{Anzug} & = & 0{,}75 \cdot 12\ \mathrm{V} = 9{,}00\ \mathrm{V} & \\ U_\mathrm{B,min} & = & 9{,}00\ \mathrm{V} + 0{,}25\ \mathrm{V} = \underline{\underline{9{,}25\ \mathrm{V}}} & \end{array}

Bis zu einer Akkuspannung von 9{,}25\ \mathrm{V} zieht das Relais nach Datenblatt sicher an; darunter ist das Anziehen nicht mehr garantiert.

Ges.: Last bei stromloser Spule; Begründung der Verriegelung

• Bei stromloser Spule ist der Kontakt 11–12 geschlossen: \underline{\underline{\text{die Heizung -E1 läuft}}} (1 Punkt). Fällt die Steuerung aus, wird also geheizt (Frostschutz).

• Der Wechsler verbindet den Mittelkontakt 11 entweder mit 12 (Heizung) oder mit 14 (Lüfter), nie mit beiden. Die beiden Lasten sind dadurch \underline{\underline{\text{gegeneinander verriegelt}}}, ohne dass ein zweites Relais oder ein Programm dafür sorgen muss (1 Punkt).

Ges.: Relaisart und Verhalten

• \underline{\underline{\text{Stromstoßrelais}}} (Fernschalter); die drei Taster liegen parallel an seiner Spule (1 Punkt).

• Jeder kurze Tastendruck gibt einen Spannungsimpuls auf die Spule und schaltet den Kontakt um: ist das Licht aus, geht es an, ist es an, geht es aus. Ein Rastmechanismus hält die Stellung bis zum nächsten Impuls, die Spule braucht dazwischen keinen Strom (1 Punkt).

Ges.: zwei Argumente für den Relaisausgang

Je Argument 1 Punkt, z. B.:

• Heizung und Lüfter liegen an 230\ \mathrm{V} \underline{\underline{\text{Wechselspannung}}}; ein Transistor schaltet nur Gleichspannung.

• Das Relais trennt den 230-V-Kreis \underline{\underline{\text{galvanisch}}} von Mikrocontroller und Akku.

• Weitere mögliche Argumente: Der Wechsler verriegelt die beiden Lasten von selbst; die Lasten schalten selten (wenige Male pro Stunde), der Verschleiß spielt kaum eine Rolle; sehr kleiner Spannungsfall am Kontakt.

Geg.: U_\mathrm{E} = 24\ \mathrm{V}; U_\mathrm{F} = 1{,}2\ \mathrm{V}, I_\mathrm{F} \approx 6\ \mathrm{mA}, I_\mathrm{F,max} = 50\ \mathrm{mA}; \mathrm{CTR}_\mathrm{min} = 50\ \%; U_\mathrm{CEsat} = 0{,}3\ \mathrm{V}; R_\mathrm{C} = 10\ \mathrm{k\Omega} an 3{,}3\ \mathrm{V}

Ges.: Aufgabe des Optokopplers; zwei Gründe gegen den Spannungsteiler

• Aufgabe (1 Punkt): Der Optokoppler überträgt die Meldung „Tor offen“ mit Licht und \underline{\underline{\text{trennt die Torsteuerung galvanisch vom Mikrocontroller}}}; zugleich passt er den 24-V-Pegel an den 3,3-V-Eingang an.

• Gründe (je 1 Punkt), z. B.: Ein Spannungsteiler verbindet beide Bezugspotenziale; Störungen, Überspannungen oder ein Fehler in der Torsteuerung (z. B. ein Kurzschluss nach 230 V) würden direkt zum Mikrocontroller durchschlagen. Über die gemeinsame Masse können Ausgleichsströme fließen (Erdschleife). Fällt ein Teilerwiderstand aus, liegen bis zu 24\ \mathrm{V} am Eingang und zerstören ihn.

Ges.: R_1 (E12), I_\mathrm{F}, P_{R1}

\begin{aligned} &\text{(I)} && U_\mathrm{E} = I_\mathrm{F} \cdot R_1 + U_\mathrm{F} \\ &\text{(II)} && P_{R1} = I_\mathrm{F}^2 \cdot R_1 \end{aligned}

I nach R_1 umstellen (1 Punkt):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} U_\mathrm{E} - U_\mathrm{F} & = & I_\mathrm{F} \cdot R_1 & \color{gray}{:I_\mathrm{F}} \\ R_1 & = & \dfrac{U_\mathrm{E} - U_\mathrm{F}}{I_\mathrm{F}} = \dfrac{24\ \mathrm{V} - 1{,}2\ \mathrm{V}}{6\ \mathrm{mA}} = \underline{\underline{3{,}80\ \mathrm{k\Omega}}} & \end{array}

Normwert und tatsächlicher Strom (1 Punkt): nächstgrößerer E12-Wert R_1 = \underline{\underline{3{,}9\ \mathrm{k\Omega}}}

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} I_\mathrm{F} & = & \dfrac{22{,}8\ \mathrm{V}}{3900\ \Omega} \approx \underline{\underline{5{,}85\ \mathrm{mA}}} & \\ P_{R1} & = & (5{,}85\ \mathrm{mA})^2 \cdot 3900\ \Omega \approx \underline{\underline{133\ \mathrm{mW}}} & \end{array}

Verlustleistung (1 Punkt): Ein Widerstand mit 0{,}25\ \mathrm{W} Belastbarkeit reicht.

Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: I_\mathrm{F} = 5{,}846\ \mathrm{mA}, P_{R1} \approx 133\ \mathrm{mW}

Ges.: I_\mathrm{C} bei I_\mathrm{F} = 6\ \mathrm{mA}, U_\mathrm{CE} = 5\ \mathrm{V}; CTR des Exemplars

\begin{aligned} &\text{(I)} && \mathrm{CTR} = \frac{I_\mathrm{C}}{I_\mathrm{F}} \cdot 100\ \% \end{aligned}

Ablesen (1 Punkt): Auf der Kennlinie I_\mathrm{F} = 6\ \mathrm{mA} bei U_\mathrm{CE} = 5\ \mathrm{V}: I_\mathrm{C} \approx \underline{\underline{5{,}2\ \mathrm{mA}}} (Ablesegenauigkeit etwa \pm 0{,}1\ \mathrm{mA}).

Berechnen (1 Punkt):

\mathrm{CTR} = \frac{5{,}2\ \mathrm{mA}}{6\ \mathrm{mA}} \cdot 100\ \% \approx \underline{\underline{86{,}7\ \%}}

Das Exemplar liegt deutlich über dem Mindestwert von 50\ \%.

Ges.: Sättigung mit \mathrm{CTR}_\mathrm{min}; U_\mathrm{A} bei offenem und geschlossenem Tor

\begin{aligned} &\text{(I)} && I_\mathrm{C,erf} = \frac{U_\mathrm{B} - U_\mathrm{CEsat}}{R_\mathrm{C}} \\ &\text{(II)} && I_\mathrm{C,mgl} = \mathrm{CTR}_\mathrm{min} \cdot I_\mathrm{F} \end{aligned}

Vergleich (2 Punkte):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} I_\mathrm{C,erf} & = & \dfrac{3{,}3\ \mathrm{V} - 0{,}3\ \mathrm{V}}{10\ \mathrm{k\Omega}} = \underline{\underline{0{,}300\ \mathrm{mA}}} & \\ I_\mathrm{C,mgl} & = & 0{,}5 \cdot 5{,}85\ \mathrm{mA} \approx \underline{\underline{2{,}93\ \mathrm{mA}}} & \end{array}

I_\mathrm{C,mgl} ist fast zehnmal so groß wie I_\mathrm{C,erf}: Der Fototransistor \underline{\underline{\text{schaltet sicher durch}}}, auch wenn das CTR durch Alterung deutlich sinkt.

Pegel (1 Punkt): Tor offen → LED an → Fototransistor gesättigt → U_\mathrm{A} = U_\mathrm{CEsat} = \underline{\underline{0{,}3\ \mathrm{V}}} (Low). Tor geschlossen → LED aus → Fototransistor sperrt → U_\mathrm{A} \approx \underline{\underline{3{,}3\ \mathrm{V}}} (High). Die Schaltung invertiert; das Programm muss Low als „offen“ auswerten.

Ohne gerundete Zwischenergebnisse ergibt sich: I_\mathrm{C,mgl} = 0{,}5 \cdot 5{,}846\ \mathrm{mA} \approx 2{,}92\ \mathrm{mA}

Ges.: je ein Vor- und Nachteil eines Relais

• Vorteil (1 Punkt), z. B.: Der Relaiskontakt ist potenzialfrei und gibt ein „echtes“ Schalten ohne Sättigungsspannung und ohne Kennwertstreuung (kein CTR, keine Alterung der LED); hohe Isolationsfestigkeit.

• Nachteil (1 Punkt), z. B.: Der Spulenstrom ist deutlich größer als der LED-Strom (Belastung der Torsteuerung, Wärme), der Kontakt prellt (der Mikrocontroller muss entprellen), Relais sind größer, langsamer, hörbar und verschleißen mechanisch.

Geg.: Magnetventil 24\ \mathrm{V} DC, 0{,}4\ \mathrm{A}; 20 Schaltspiele pro Minute, 16 h an 250 Tagen im Jahr

Ges.: Baugruppen einer SPS; Ort und Grund der galvanischen Trennung

• Baugruppen (1 Punkt): \underline{\underline{\text{Stromversorgung, Zentraleinheit (CPU), Eingabe- und Ausgabebaugruppen}}}, meist dazu eine Kommunikationsschnittstelle.

• Ort (1 Punkt): zwischen der CPU (Logikseite, 3,3 V bzw. 5 V) und den Ein- und Ausgabebaugruppen (Feldseite, 24 V bzw. 230 V); bei Eingängen und Transistorausgängen durch Optokoppler, bei Relaisausgängen durch das Relais.

• Grund (1 Punkt): Die Feldleitungen sind lang und Störungen, Überspannungen, Ausgleichsströmen und Fehlern (z. B. Kurzschluss, Fremdspannung) ausgesetzt. Die Trennung schützt die CPU und verhindert, dass Störungen über das gemeinsame Bezugspotenzial ins Programm durchschlagen.

Ges.: Einsatzspannung U_\mathrm{E,ein}; I_\mathrm{E} bei 15 V und 24 V; Beurteilung

\begin{aligned} &\text{(I)} && U_\mathrm{E} = I_\mathrm{E} \cdot R_1 + U_\mathrm{Z} + U_\mathrm{F} \end{aligned}

Einsatzspannung (1 Punkt): Strom fließt erst, wenn Z-Diode und LED leiten, also bei I_\mathrm{E} = 0:

U_\mathrm{E,ein} = U_\mathrm{Z} + U_\mathrm{F} = 6{,}8\ \mathrm{V} + 1{,}1\ \mathrm{V} = \underline{\underline{7{,}90\ \mathrm{V}}}

Ströme: I nach I_\mathrm{E} umstellen (2 Punkte):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} U_\mathrm{E} - U_\mathrm{Z} - U_\mathrm{F} & = & I_\mathrm{E} \cdot R_1 & \color{gray}{:R_1} \\ I_\mathrm{E} & = & \dfrac{U_\mathrm{E} - U_\mathrm{Z} - U_\mathrm{F}}{R_1} & \\ I_\mathrm{E}(15\ \mathrm{V}) & = & \dfrac{15\ \mathrm{V} - 7{,}9\ \mathrm{V}}{3300\ \Omega} \approx \underline{\underline{2{,}15\ \mathrm{mA}}} & \\ I_\mathrm{E}(24\ \mathrm{V}) & = & \dfrac{24\ \mathrm{V} - 7{,}9\ \mathrm{V}}{3300\ \Omega} \approx \underline{\underline{4{,}88\ \mathrm{mA}}} & \end{array}

Beurteilung (1 Punkt): Bis 5\ \mathrm{V} (unter 7{,}9\ \mathrm{V}) fließt kein LED-Strom, das 0-Signal ist sicher. Ab 15\ \mathrm{V} fließen mindestens 2{,}15\ \mathrm{mA}, also mehr als 2\ \mathrm{mA}: Die Schaltung \underline{\underline{\text{unterscheidet beide Signale sicher}}}. Die Reserve bei 15\ \mathrm{V} ist allerdings klein.

Ges.: Funktion von Gabellichtschranke mit Komparator; Grund für Hysterese

• Funktion (2 Punkte): Die LED der Gabellichtschranke beleuchtet über den Schlitz den Fototransistor. Ist der Schlitz frei, leitet er, und am Arbeitswiderstand ändert sich die Spannung; unterbricht ein Karton das Licht, sperrt er. Diese Spannung ändert sich nicht sprunghaft und hängt von Verschmutzung, Fremdlicht und Alterung ab. Der Komparator vergleicht sie mit einer Referenzspannung und gibt ein \underline{\underline{\text{eindeutiges Digitalsignal}}} (High oder Low) an die SPS.

• Hysterese (1 Punkt): Läuft eine Kartonkante langsam durch den Schlitz oder flackert das Licht, pendelt die Spannung um die Schaltschwelle, und ein Komparator ohne Hysterese würde mehrfach schalten (Fehlzählungen). Mit Hysterese gibt es eine Ein- und eine niedrigere Ausschaltschwelle, kleine Schwankungen lösen \underline{\underline{\text{kein Flattern}}} aus.

Ges.: Schaltspiele bis zum Ausfall; Auswahl PhotoMOS-Relais; P_\mathrm{V}

\begin{aligned} &\text{(I)} && n_\mathrm{Tag} = 20\ \tfrac{1}{\mathrm{min}} \cdot 60\ \tfrac{\mathrm{min}}{\mathrm{h}} \cdot 16\ \mathrm{h} \\ &\text{(II)} && P_\mathrm{V} = I_\mathrm{L}^2 \cdot R_\mathrm{on} \end{aligned}

Lebensdauer (1 Punkt): n_\mathrm{Tag} = 19\,200 Schaltspiele, im Jahr 250 \cdot 19\,200 = \underline{\underline{4{,}80 \cdot 10^6}}. Die 10^6 Schaltspiele sind nach etwa 10^6 : 19\,200 \approx 52 Betriebstagen verbraucht – das Relais ist nach rund zwei Monaten verschlissen.

Auswahl (2 Punkte): PM-C scheidet aus (0{,}12\ \mathrm{A} < 0{,}4\ \mathrm{A}). PM-A ist mit 0{,}5\ \mathrm{A} nur knapp ausreichend und hätte P_\mathrm{V} = (0{,}4\ \mathrm{A})^2 \cdot 2{,}5\ \Omega = 0{,}4\ \mathrm{W}. Gewählt wird \underline{\underline{\text{PM-B}}}: 1{,}2\ \mathrm{A} und 60\ \mathrm{V} mit großer Reserve, kleiner Durchlasswiderstand.

Verlustleistung (1 Punkt):

P_\mathrm{V} = (0{,}4\ \mathrm{A})^2 \cdot 0{,}3\ \Omega = \underline{\underline{48{,}0\ \mathrm{mW}}}

Das Magnetventil braucht weiterhin eine Freilaufdiode, damit die Abschaltspannung der Spule die MOSFETs nicht zerstört.

Ges.: R_\mathrm{V} (E12); Prüfung des Einschaltens

\begin{aligned} &\text{(I)} && U_\mathrm{B} = I_\mathrm{F} \cdot R_\mathrm{V} + U_\mathrm{F} \end{aligned}

I nach R_\mathrm{V} umstellen (1 Punkt):

\def\arraystretch{2.3} \begin{array}{rcl|l} R_\mathrm{V} & = & \dfrac{U_\mathrm{B} - U_\mathrm{F}}{I_\mathrm{F}} = \dfrac{24\ \mathrm{V} - 1{,}3\ \mathrm{V}}{5\ \mathrm{mA}} = \underline{\underline{4{,}54\ \mathrm{k\Omega}}} & \end{array}

Normwert (1 Punkt): nächstgrößerer E12-Wert R_\mathrm{V} = \underline{\underline{4{,}7\ \mathrm{k\Omega}}} mit I_\mathrm{F} = \dfrac{22{,}7\ \mathrm{V}}{4700\ \Omega} \approx 4{,}83\ \mathrm{mA}.

Prüfung (1 Punkt): 4{,}83\ \mathrm{mA} liegt über dem garantierten Einschaltstrom I_\mathrm{F,on} = 3\ \mathrm{mA} und weit unter 50\ \mathrm{mA}: Das Relais \underline{\underline{\text{schaltet sicher ein}}}.

Ges.: Ersatz für OK-1

\begin{aligned} &\text{(I)} && I_\mathrm{C,mgl} = \mathrm{CTR}_\mathrm{min} \cdot I_\mathrm{F} \end{aligned}

Je Typ 1 Punkt, Entscheidung 1 Punkt:

• OK-2: gleiche Bauform und Pinbelegung, U_\mathrm{CE0} = 80\ \mathrm{V} > 5\ \mathrm{V}, Isolation und Schaltzeiten gleichwertig. Aber I_\mathrm{C,mgl} = 0{,}5 \cdot 4\ \mathrm{mA} = 2{,}0\ \mathrm{mA} – das reicht für 1{,}5\ \mathrm{mA} nur mit 33\ \% Reserve (OK-1: 0{,}8 \cdot 4\ \mathrm{mA} = 3{,}2\ \mathrm{mA}). Mit Alterung und Temperatur kann das zu wenig werden.

• OK-3: elektrisch besser (I_\mathrm{C,mgl} = 1{,}0 \cdot 4\ \mathrm{mA} = 4{,}0\ \mathrm{mA}, U_\mathrm{CE0}, Isolation und Schaltzeiten ausreichend), aber anderes Gehäuse (DIP-6) mit anderer Pinbelegung: Er passt nicht in die vorhandene Platine.

• Entscheidung: \underline{\underline{\text{Keiner ist ohne Einschränkung gleichwertig}}}. OK-2 passt direkt, sollte aber nur mit größerem LED-Strom (kleinerer Vorwiderstand) oder aus einer höheren CTR-Gruppe eingesetzt werden; OK-3 ist mit Adapterplatine oder bei einer neuen Platinenversion die bessere Wahl.